后 浇 带 施 工 方 案
江苏南通二建集团 NANTONG NO.2 CONSTRUCTION GROUP
二○一○年十月十八日
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目录
一、编制依据 二、工程概况
三、模板结构施工分析 四、后浇带模板制作与安装 五、后浇带模板安装质量要求 六、后浇带钢筋施工 七、后浇带混凝土施工 八、模板的拆除技术措施 九、安全技术措施 十、注意事项
十一、模板支撑体系与计算
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后浇带施工方案
一、编制依据:
主要依据施工图纸，施工组织设计，国家及江苏省有关建筑
工程的政策、技术规范、安全法规、规程、标准和规定以及现场实际情况编制的。 二．工程概况：
工程名称：无锡龙湖滟澜山项目四标段
工程地点：无锡新区太湖科技园净慧西道西南地块，南至湖景路边。 建设单位：无锡龙湖置业有限公司 设计单位：上海工程勘察设计有限公司 施工单位：江苏南通二建集团
监理单位：上海三维工程建设咨询有限公司
无锡龙湖艳澜山项目位于无锡新区太湖科技园净慧西道西南地块，南至
湖景路边。本项目占地平面近似于不规则五边型，功能为叠拼和类独栋别墅区及小高层，拟建别墅总层数为3～4层及小高层8层和小高层16层。Ⅳ标类独栋（62—64#）共计3栋，叠拼（65—72#）共计8栋，8层小高层（73—79#）共计7栋，16层小高层（80#—82#）共计3栋，总建筑面积约为9万平方米。类独栋为地下两层、地上三层的框架结构。叠拼为地下一层、地上四层+隔热层的框架结构。八层和十六层小高层为地下一层、地上八（十六）层的剪力墙结构。
Ⅳ标段工程结构为8栋叠拼、3栋类独栋、7栋8层小高层和3栋16层小高层，形成组团式。其中类独栋、叠拼为框架结构、小高层为剪力墙结构。
无锡龙湖艳澜山项目Ⅳ标段类独栋别墅地上为三层，有下沉式庭院。基础
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形式为天然地基筏板基础，±0.00相当于绝对标高5.50M，地下室底板结构标高主要为-5.75M。地下室为钢筋混凝土框架结构体系。主楼首层楼面结构标高为-0.03M，主楼为钢筋砼框架异型柱结构体系，叠拼别墅为地下一层，地上四层加隔热层的框架结构。基础形式为天然地基筏板基础，±0.00相当于绝对标高4.60M，地下室底板结构标高主要-4.65M和-4.850M，板厚400mm，地下室为钢筋混凝土框架结构体系。主楼首层楼面结构标高为-0.03M，板厚为120mm。
8层小高层为地下一层，地上8层的剪力墙结构。基础形式为天然地基筏板基础，±0.00相当于绝对标高4.60M，地下室底板标高-3.5m，板厚600mm。16层基础形式为桩基础，±0.00相当于绝对标高4.60M，地下室底板标高-5.8m，板厚550（850）mm。主楼首层楼面结构标高为-0.03M，板厚为120mm。主楼为钢筋砼剪力墙结构体系、现浇楼面组成，单栋长32.2m，宽14.6m，层高为2.9m。
从总平面图来看，单层地下室顶板上为厚度约1.0m的覆土层，其上为绿化。各地下车库相互贯通，形成只有底板而没有顶板的地下庭院是本工程最大的建筑特色。
基础地下室：
本工程为多层别墅洋房和小高层，地下室一层（局部地下两层）。Ⅳ标段工程基础设计采用天然地基（高层为桩基础），筏板基础，类独栋柱下局部加反柱帽,±0.00相当于绝对标高5.500，基础底面标高为-5.750m。其余±0.00相当于绝对标高4.600，小高层基础底面标高为-3.500m，叠拼-4.650m(-4.850m)。基础持力层为2层粉质粘土，修正后的地基基础承载力特征值为200KPa。地基开挖时如遇暗浜、枯井需清除干净后用砂石分层夯实回填至设计标高。
地下室机械和人工挖土深5.00M以内,铺筑素砼C15垫层后做防水及保护层，再做C30混凝土满堂整板基础, 基础砼强度为C30（P6），基础梁,筏板，地下室外墙保护层厚度为50mm（30）。
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因工程每栋地下车库都有三~六处后浇带，宽度为1000（部分为500）；很据规范要求后浇带混凝土强度应比同区域强度提高一级，并使用微膨胀砼。所以后浇带施工成为本工程比较有特色的地方，特别是在模板安装和拆除方面必须引起我项目部高度重视，防止施工不当而引起重大质量事故。
三、 模板结构施工分析
（一）承载受力体系 1、荷载传力线路：
上部荷载→模板→木楞、钢楞→钢管排架→结构。 （二）支撑结构构件连接 1、九夹板与木楞采用铁钉固定
2、钢管之间、钢管与木楞之间采用模板工程中的各连接件连接。 （三）需要材料
1、楼板模板、梁、柱均采用九夹板
2、支撑材料采用40mm×90mm的木楞，φ48mm×3.5钢管，直角与旋转扣件。 4、连接结构构件采用模板工程中的各种连接件。
四、后浇带模板制作与安装： 1、模板制作：
根据本工程特点，顶板底模采用18mm厚优质多层板和40mm×
90mm的木楞，间距为150，采用钢管扣件紧固、支撑；为了保证后浇混凝土与两侧混凝土结合密实
顶板模板安装顺序：后浇带部位模板采用整块模板制成，与两侧模板接缝位置设在后浇带两侧300以外，并组成独立的支撑体系，在两侧模板拆除时不扰动该部位。 2、模板安装顺序：
测量放线→搭设排架→安装木楞→调整顶板模板的板底标高→铺设九夹板→模板加固→检查模板平整度并调平→验收合格→交
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下道工序
组装前按设计要求弹好线，确定正确位置，确定架体标高。根据模板的支撑需要搭设支撑架。
3、安装时横竖方木背楞间距尺寸要均匀，选用方木背楞、排木间距控制在150左右。施工时严格按照尺寸间距进行施工，方木背楞安装要横平竖直，并且搭接要错开，不准集中在同一个截面上搭接，模板在安装过程中要及时检查垂直度和模板的平整度，以便及时调整，保证模壳的截面尺寸符合设计要求。在现场锯裁料时，必须在模板外面操作，避免锯末掉落在模壳内污染现场，影响施工质量。
4、平台模板铺设时，应通长拉线铺设，在柱角的割口必须方正，接缝严密。并检查平台开间尺寸是否符合图纸要求，板与板拼缝偏大的应粘贴单面胶带。
说明：模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪
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刀撑，由底至顶连续设置；模板支架立杆采用双扣件；中间部位有施工通道处留设施工通道。
五、后浇带模板安装质量要求
1、组装的模板必须规范要求，模板拼装缝不漏浆。
2、各种连接件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼装要求严密。各种预埋件、预留孔洞位置要求准确，固定要牢固。
3、安装允许偏差
（1）现浇结构安装允许偏差应符合下表
序号 1 2 项 目 轴线位置 底模上表面标高 允许偏差（mm） 5 ±5 .;
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3 截面内部尺寸 基 础 柱、墙、梁 全高≤5m 全高＞5m ±10 +4、-5 6 8 2 5 4 5 6 层高垂直 相邻两板表面高低差 表面平整（2m长度上）
六、后浇带钢筋施工
(1).施工后浇带定位见结施平面图，后浇带的宽度1000mm，板梁筋贯通不断。
(2).施工后浇带的混凝土应采
用无收缩混凝土或微膨胀混凝土，其混凝土强度等级应提高5MPa。 （3）顶板部位后浇带的原有钢筋不应切断，并按上图要求增配补强钢筋。板筋补强：板底补强筋取板底钢筋截面面积的一半，长度为1360mm，间距200。板面补强筋同板底补强筋。 （4）采用单层钢板网隔断固定。 七、后浇带混凝土施工
“后浇带”是指在现浇整体钢筋混凝土结构中，只在施工期间保留的临时性沉降收缩变形缝，并根据工程条件，保留一定的时间后，再用混凝土浇筑密实成为连续整体、无沉降、收缩缝的结构。
后浇带在其两侧混凝土浇筑42天后采用补偿收缩砼浇筑，养护时间不少于28天，施工前，对后浇带部位和外贴式止水带予以保护，
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严禁落入杂物和损伤止水带。由于地下室外墙过长，设计蓝图中已增加垂直后浇带的设置，避免外墙板裂缝。
7．1、特 点
“后浇带”在施工期间存在，是一种特殊的、临时性沉降缝和收缩缝。其目的是取消结构中的永久性沉降缝。通过设置“后浇带”， 既可以解决大体积混凝土浇筑中的施工问题，又可以解决高低结构的沉降变形协调问题。使大体积混凝土可以分块施工，加快了施工进度，缩短了施工工期。
由于不设永久性的沉降缝，简化了建筑结构设计，同时也减少了渗漏水的因素。“后浇带”的钢筋一次成型，混凝土后浇。通过认真浇捣“后浇带”混凝土，精心养护，使“后浇带”的混凝土与先浇捣的混凝土边为整体。
7．2、施工工艺 ①“后浇带”的设置
结构设计中由于考虑沉降原因而设计的“后浇带”，施工中应严格按设计图纸留置。由于施工原因而需设置“后浇带”时，应视工程具体情况而定，留设的位置应经设计院认可。
②“后浇带”的保留时间
“后浇带”的保留时间，本工程设计要求，后浇带应在两侧混凝土完成后42天浇注。浇灌前清理操作面刷界面剂, 用C35混凝土回浇。
③“后浇带”的保护
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地下车库筏板的“后浇带”留设后，采取木盖板覆盖在筏板的上皮钢筋上，盖板两边应比“后浇带”各宽出500mm以上。保护措施，防水垃圾杂物掉入“后浇带”内。地下室外墙竖向“后浇带”的保护措施可采用砌砖保护。
④“后浇带”的封闭
“后浇带”的模板，采用钢板网，浇筑结构混凝土时，水泥浆从钢板网中渗出，“后浇带”施工时，钢板网不必拆除。
“后浇带”无论采用何种形式设置，都必须在封闭前仔细地将整个混凝土表面的浮浆凿清，并形成毛面，彻底清除“后浇带”中的垃圾及杂物，并隔夜浇水湿润。底板及地下室外墙的“后浇带”的止水处理，按设计要求及相应的施工验收规范进行。
“后浇带”的封闭材料应采用比设计强度等级提高一级的无收缩混凝土（施工后浇带的混凝土应采用无收缩混凝土或微膨胀混凝土,其混凝土强度等级应提高5MPa）浇筑振捣密实，并保持不少于30天的保温、保湿养护。 7．3、施工要求
① 使用膨胀剂和外加剂的品种，应根据工程性质和现场施工条件选择，并事先由混凝土搅拌站通过度试验配合比。
② 所有膨胀剂和外加剂必须具有出厂合格证及产品技术资料，并符合相应标准的要求。
③ 由于膨胀剂的掺理直接影响混凝土的质量，如超过适宜掺量，会使混凝土产生膨胀破坏; 低于要求掺量，会使混凝土的膨胀率达
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不到要求。因此，要求膨胀剂的称量由专人负责，误差不大于膨胀剂重量的±2%。
④混凝土应搅拌均匀，如搅拌不均匀会产生局部过大的膨胀，造成工程事故，所以应将掺膨胀剂的混凝土搅拌时间适当延长。
⑤混凝土浇筑8~12h后，应采取保温保湿条件下的养护，待模板拆除后，仍应时行保湿养护不得少于28天。
⑥ 浇筑“后浇带”的混凝土如有抗渗要求，应按有关规定制作抗渗试块。
⑦为防止混凝土中水泥浆流失，提高混凝土密实度，从而提高混凝土的抗裂性能，振捣时间应适当延长，待1~2小时后再抹平压光数遍，减少表面裂缝产生。
7．4、“后浇带”安装
“后浇带”施工时模板的支撑安装牢固，钢筋进行清理整形，施工的质量应满足钢筋混凝土设计和施工验收规范的要求，以保证混凝土密实不渗水和产生有害裂缝。
7．5、机具设备
“后浇带”施工所需的机具设备采用常规混凝土机具设备。 浇捣混凝土时，应有专人指挥，使用振动棒前应检查漏电开关，保护电源线路是否良好。电源不得有接头，振动机移动时，不能硬拉电线，更不能在钢筋和其他锐利物上拖拉，防止割破拉断电线而造成触电伤亡事故。
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八、模板的拆除技术措施
1、拆模前，作业班组必须申请拆模令：经技术科批准后方可拆除。
2、拆模条件：
钢筋混凝土结构强度条件，通过制作同条件试块来确定，容许拆模值，。由于本后浇带是单独设立模板支架，必须等后浇带施工完毕，根据本工程条件，必须达到100%以上才可以拆除。（见附图）
3）、拆模顺序
对后浇带周围的模板拆除前，先拆除柱模板及梁侧模，再拆除楼板底模，最后拆除梁底模。保证后浇带受力不受影响。
其顺序为：拆除支撑侧模的水平拉杆、剪力撑→拆除柱模板→拆除梁连接件及侧模→松动支撑楼板模板的钢楞、木楞→分段、分片拆除楼板模板及支撑→拆除梁底模板和支撑。
4）、后浇带两侧支撑区域范围内不得拆除，在后浇带封闭后在拆除。
5）、拆下来的模板要及时整理运走，不得堆放在后浇带脚手架上。
九、安全技术措施
1、 遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定。 2、 装拆模板必须有稳固的登高工具。
3、 在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站
立在模板上操作。
4、 在拆模时，在脚手架和操作台上堆放模板、钢管等物件时，
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应按规定要求放平稳，防止脱落，并不得超载。
5、 进入施工现场人员必须戴好安全帽，搭设排架属高空作业，
施工人员必须佩带安全带，并做到高挂低用并系牢固。 6、 不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。
7、 应按规范、规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚
手板等进行检查，验收不合格的不得使用。对检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐。
8、 工作前应先检查使用工具是否牢固，板手等工具必须用绳
链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。 9、 两立杆的对接扣件应交错布置，相邻立杆的接头不应设置
在同步内。
10、 相邻的两根纵向水平牵杆不得设在同一跨或同一步内，不
同步或同跨的两邻纵向水平杆接头在水平方向错开距离不应小于500MM。
11、 剪刀撑的设置与地面的夹角应在45°～60°之间，斜杆的
延长应采用搭接，其搭接长度不小于1M。
12、 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100MM。 13、 搭设过程中及时对步距、纵距、横距及立杆的垂直度进行
校正，垂直度偏差不大于1‰。
十、 注意事项
1、 楼板模板就位拼装时，宜以每个节间从四周先角模板与
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梁模板连接，然后向中央铺设。
2、 模板的拆除，除了侧模应保证混凝土表面及棱角不受损
坏时方可拆除外，底模应按《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）的有关规定执行。
3、 模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵
循先支后拆，后支先拆，先非承重部位以及自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棒硬砸硬撬。
4、 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。
待该片段模板全部拆除后，方准将模板等运出、堆放。 5、 拆下的模板等严禁抛掷，要有人接应传递，按指定地点
堆放。
6、 任何达不到规范要求的模板、扣件、钢管等均不得使用。
十一、模板支撑体系与计算
一)、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
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面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):150.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二)、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90×1.82/6 = 48.6 cm3； I = 90×1.83/12 = 43.74 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
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q1 = 25×0.4×0.8+0.35×0.8 = 9.315 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×0.9= 0.9 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下: M=0.1ql2
其中：q=1.2×9.315+1.4×0.8= 12.438kN/m 最大弯矩M=0.1×12.438×1502= 27985.5 N·mm；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 27985.5/48600 = 0.576 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.576 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1= 9.315kN/m
面板最大挠度计算值 ν= 0.677×9.315×1504/(100×9500×43.74×104)=0.008 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=150/ 250=0.6 mm；
面板的最大挠度计算值 0.008 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.6 mm,满足要求!
三)、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=4×9×9/6 = 54 cm3； I=b×h3/12=4×9×9×9/12 = 243 cm4；
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方木楞计算简图（mm）
1.荷载的计算：
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25×0.15×0.4+0.35×0.15 = 1.552 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×0.15 = 0.15 kN/m；
2.强度验算:
计算公式如下: M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×1.552+1.4×0.15 = 2.073 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.073×0.92 = 0.168 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.168×106/54000 = 3.11 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 3.11 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×2.073×0.9 = 1.119 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.119×103/(2 ×40×90) = 0.466 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.466 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
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4.挠度验算:
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 1.552 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×1.552×9004 /(100×9000×2430000)= 0.315 mm； 最大允许挠度 [ν]=900/ 250=3.6 mm；
方木的最大挠度计算值 0.315 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!
四)、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.866kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
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支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.98 kN·m ； 最大变形 Vmax = 2.198 mm ； 最大支座力 Qmax = 12.283 kN ；
最大应力 σ= 979604.43/5080 = 192.836 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 192.836 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 2.198mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!
五)、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 12.283 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六)、模板支架立杆荷载设计值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
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1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×2.9 = 0.374 kN； (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×0.8×0.8 = 0.284 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.4×0.8×0.8 = 8.1 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.758 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×0.8×0.8 = 2.43 kN； 3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.911 kN；
七)、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式 σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.911 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；
k ---- 计算长度附加系数，取1.155；
μ ---- 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
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得到计算结果：
立杆计算长度 L0=2.945； L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=13911.468/(0.207×489) = 137.434 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 137.434 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！
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